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<中高硫煤利用过程中产生大量的SOx排放到空气中，对环境造成严重的污染，这导致其利用困难。为实现中高硫煤清洁利用，基于软锰矿中二氧化锰的强氧化性，采用电场与软锰矿联合的技术促进高硫煤脱硫，重点考察不同反应条件对高硫煤脱硫率及软锰矿中锰的浸出率的影响，利用XRD,FTIR,XPS等分析测试方法，研究脱硫反应前后煤元素组成、硫含量等主要性质变化，探究其脱硫机理。结果表明，当软锰矿与高硫煤质量比为1/7,煤浆质量浓度为0.05 g/mL,反应时间5 h,反应温度80℃,初始硫酸浓度为1.2 mol/L,电流密度为600 A/m~2时，与预处理煤相比，高硫煤脱硫率可达40.56%,锰的浸出率为95.23%。65锰冷轧钢板45号冷轧钢板40cr钢板42crmo钢板耐磨钢板NM400本文对比了经相同轧制工艺和热处理工艺处理后的含Nb量0.045%和不含Nb元素耐磨钢板的组织演变规律和力学性能。耐磨钢板nm500实验结果表明,添加了质量分数为0.045%的Nb元素钢板的抗拉强度和硬度,低温冲击韧性都得到了一定程度的。从材料组织决定力学性能的角度分析,钢板力学性能的主要是由于Nb元素的添加使钢板原始奥氏体晶粒细化导致的。 

 在常规低合金马氏体耐磨钢合金成分的基础上,耐磨钢板锰13添加一定量的Ti元素,通过冶炼连铸过程中形成大量米、亚米超硬Ti C陶瓷颗粒,并结合控制轧制和控制热处理的工艺控制,使其弥散均匀分布在板条马氏体基体上,研发出一种新型连铸坯内生超硬Ti C陶瓷颗粒增强耐磨性超级耐磨钢板,并在国内某钢厂进行了工业化生产;分析了连铸、耐磨钢板nm360热轧和离线热处理过程时实验钢中Ti C的演变规律和组织性能的变化,并研究了其耐磨性能。结果表明,新型钢板中由于较多Ti元素的添加,在连铸凝固过程中形成仿晶界的米、亚米级的超硬Ti C粒子,轧制和离线热处理过程中,仿晶界的Ti C粒子在马氏体基体中弥散均匀分布;耐磨性测试表面,在同等硬度的条件下,新型耐磨钢板的耐磨性达65锰冷轧钢板45号冷轧钢板40cr钢板42crmo钢板耐磨钢板NM4



45号冷轧钢板65锰冷轧钢板40cr钢板42crmo钢板耐磨钢板NM500达更高的设计指标,同时可以有效的降低车辆自重,达到节能环保的要求。然而,目前NM600耐磨钢的生菱锰矿、方解石与菱镁矿的浮选分离一直是锰矿浮选分离所遇到的困境之一。在前期的研究中,关于油酸钠体系下抑制剂的研究报道众多,但是难以实现三者浮选的有效分离。因此,探寻选择性较强的捕收剂是实现三种矿物浮选分离的主要思路。本论文通过单矿物和混合矿浮选分离实验探究了新型Gemini表面活性剂体系下菱锰矿及钙镁碳酸盐矿物的浮选分离,并采用浮选溶液化学计算、表面动电位测试、红外光谱分析和XPS分析等手段,探究了不同的浮选药剂在菱锰矿、方解石和菱镁矿表面的吸附形式,为菱锰矿与钙镁碳酸盐矿物的浮选分离奠定了理论基础。在纯矿物浮选试验中,通过将丁烷-1,4-双（十二烷基二甲基溴化铵）制和控制冷却,对在线淬火和空冷的热轧原材料进行热处理工艺研究,经过优化的热处理工艺获得了以板条马氏体组织为主的性能合格NM450耐磨钢板。 对NM360耐磨钢板的磨损特性进行系统研究分析,提出新型耐磨机理。首先研究了试验钢组织粗化规律、高温变形规律和奥氏体冷却相变规律,为轧制工艺和热处理工艺提供基础支持。无铌试验钢在大于900℃后奥氏体组织显著粗化,含铌试验钢（0.05%）

耐磨钢板锰13在大于1050℃后奥氏体组织明显粗化,并且粗化程度低于无铌试验钢。高温热压缩试验得出试验钢在不同温度、不同应变速率下的真应力-真应变曲线,获得了试验钢在热变形过程中动态再结晶变化规律。通过经典热变形本构模型,构建了材料的本构模型,模型预测能力具有95%以上的可度。基于动态材料模型理论建立材料的热加工图,较准确地分析材料在不同变45号冷轧钢板65锰冷轧钢板40cr钢板42crmo钢板耐磨钢板NM500的影响不显著。




<研究钽铌矿物集合体在重力场和磁力场中的运动规律和分选行为。为钽铌精细化分选提供参考,对调节我国钽铌资源的生产和供给具有重要意义。江西宜春钽铌矿工艺矿物学研究结果表明:矿石中钽铌矿物为钽铌锰矿和细晶石;Ta主要赋存在钽铌锰矿和细晶石中,Nb主要赋在钽铌锰矿中;钽铌锰矿有两种嵌布形式,呈粒间分布占53.57%,呈包裹体分布占46.43%;钽铌锰矿嵌布粒度主要分布在0.043～0.3 mm,细晶石嵌布粒度主要分布在0.02～0.20 mm,细晶石比钽铌锰矿更易解离。论文创新性地研究了不同解离度的钽铌矿物在重力场/磁力场中的分选行为。发现在重力场/磁力场中,进入不同重选/磁选产品的钽铌锰矿和细晶石存在解离度差异,存在同解离度的钽铌锰矿和细晶石进入不同产品现象,但其粒度存在明显差异。从钽铌矿物集合体角度来看,在重力场/磁力场中,未解离的钽铌45号钢板65锰冷轧钢板40cr钢板42crmo钢板新型耐磨钢板nm400,Ti20和Ti60的含Ti量分别为0.2%和0.6%,铸造后轧制成板,热处理工艺为900℃淬火后200℃回火。研究结果表明:Ti20与Ti60的组织为板条马氏体。随着Ti含量的增加,耐磨钢的原奥氏体晶粒度减小,马氏体板条长度也减小。Ti与C在原奥氏体晶界处原位生成了尺寸为1～5μm的不规则TiC颗粒,TiC颗粒起到了钉扎晶界、细化晶粒的作用。在石英砂和煤砂混合两种磨料的磨损实验中,由于煤砂混合磨料主要成分煤粉的硬度远低于石英砂,颗粒较为圆钝,因此,耐磨钢在石英砂磨料的犁削沟槽深度和宽度远大于煤砂混合磨料的磨损。无论在石英砂还是在煤砂混合的磨损条件下,耐磨钢的磨损失重都随着Ti的增加而降低。加Ti的新型耐磨钢的耐磨性可达耐磨钢板nm450的1.3倍。耐磨钢的磨损机制主要为切削和犁沟。耐磨钢板nm500随着Ti含量的增加,Ti元素集中区域较为光滑,犁沟受到阻碍,犁沟和切削槽深度变浅。原位生成的TiC颗粒起到了局部强化作用,增强了周围区域的硬度和对磨料的阻碍作用,提高了新型耐磨钢的耐磨料磨损性能45号钢板65锰冷轧钢板40cr钢板42crmo钢板新型耐磨钢板nm4




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45号冷轧钢板65锰冷轧钢板40cr钢板42crmo钢板耐磨钢板NM400状珠光体,回火后组织为回火马氏体+少量铁素体,而传统热轧态50CrV4钢的组织为粒状珠光体+铁素体,回火后组织为回火马氏体;经相同淬火与回火工艺后,连铸连轧态50CrV4钢的强度增加幅度更大,且相同状态下连铸连轧50CrV4钢的强度更高而塑性较低。在相同磨料磨损条件下,磨损失重量从大至小顺序为:Q345>16Mn>45钢>50CrV4钢,50CrV4、45钢和16Mn钢的相对耐磨性（与Q345相比）分别为1.99、1.21和1.14,50CrV4钢具有佳的耐磨性;45钢、16Mn和Q345钢的主在相同反应条件下，与无电场浸出相比，电场的引入可使高硫煤脱硫率提高19.93%,软锰矿中锰的浸出率提高16.77%。经电场与软锰矿联合脱硫后的煤中的固定碳及热值略微降低，而挥发分和灰分略微增加，小分子增多，另外，煤中的分子结构基本未改变。在电场的作用下，软锰矿中二氧化锰的强氧化作用会促进煤粒表面有机分子键断裂，使高硫煤粒内部无机硫及有机硫充分暴露，并与电解生成的高价铁、锰离子发生反应，终，无机硫被氧化为单质硫或者硫酸根离子脱除，有机硫则主要被氧化成亚砜及砜后水解，以达脱硫目的。研究确定了520MPa750MPa三个级别钢种的化学成分设计,BT520JJ级别采用Mn-Ti-Cu合金组合设计;耐磨钢板400，BT590GJ级别采用Mn-Ti-Nb合金组合设计;BT750GJ级别采用Mn-Ti-Cr-Mo-V合金组合设计。针对上述三个级别钢种进行了焊接研究,合金钢板焊接应选择“等强匹配”或“匹配”的焊接工艺,其中BT520JJ级别的钢板实现了产业化。本文采用KR法铁水预处理,铁水硫含量应≤0.01%,出钢温度≥1620℃;LF精炼根据转炉钢水成分及温度进行造渣脱硫,加合金进行成分调整,温度满足连铸工艺;连铸液相线温度1513℃,过热度2540℃,耐磨钢板500平均拉速0.81.3m/min;钢坯三段式加热,出炉温度1220℃±15℃,均热时间≥30min,在加热温度1080℃45号冷轧钢板65锰冷轧钢板40cr钢板42crmo钢板耐磨钢板NM4



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