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更新时间：2025-06-02 07:43:41 ip归属地：开封，天气：阴转多云，温度：17-32 浏览次数:6 公司名称：聊城 天祥钢管(开封市分公司)
| 产品参数 | |
|---|---|
| 产品价格 | 222 |
| 发货期限 | 电议 |
| 供货总量 | 电议 |
| 运费说明 | 电议 |
天祥钢管(开封市分公司)成立多年以来，始终秉承“诚信为本、服务至上”的宗旨，公司所有 合金厚壁管产品用料精良，通过服务获得客户的满意； 提高客户对 合金厚壁管的信赖。 近年来，企业发展突飞猛进，生产规模迅速扩大， 合金厚壁管产品质量稳步提高，各项管理逐步规范，销售额逐年猛增。我们愿以完善的质量体系， 勇于开拓、高信誉与各地区的客商携手合作,开创美好未来！
根据对自动轧管机轧后钢管的解剖分析，认为穿孔毛管经自动轧管机轧制后，钢管纵横向壁厚不均的形式基本上保留了穿孔毛管壁厚不均的分布特征，即轧后钢管仍具有螺旋状的壁厚不均，而且横向壁厚不均显著增大。自动轧管机产生壁厚不均的原因是：①穿孔毛管壁厚不均的存在形式和严重程度，直接影响轧后钢管壁厚不均的存在形式和严重程度。②在自动轧管机上轧管时，因顶杆弯曲，使顶头位置偏离孔型中心而导致壁厚不均，其管中和管头各横截面上的壁厚和小壁厚位置几乎固定不变；而管尾到管头壁厚不均程度则逐渐增大，因此，减小顶杆残余弯曲度，降低轧管时顶杆的轴向力，对减小壁厚不均程度有显著作用。③减壁量越大，荒管壁厚不均越严重，减壁量较小时，自动轧管机有减小穿孔毛管壁厚不均的作用。④孔型调整不正确，当辊缝不平行时，会使荒管的壁厚不均加剧。
包钢无缝钢管厂对Φ400mm自动轧管机组，穿孔、二次穿孔（延伸）、自动轧管和均整4个轧制过程的荒管实测壁厚数据进行了傅立叶变换，得出了壁厚不均的定量分析及其形成原因，并以此为基础提出了改善钢管壁厚不均的途径：①二次穿孔（延伸）后荒管上的螺旋形壁厚不均的分布特征一直保留到成品管，因此改善二次穿孔（延伸）是改善成品管壁厚精度的关键环节，主要措施是改进工具设计，提高顶杆和顶头在旋转过程中与轧制线的同心度。②改善穿孔后毛管的壁厚不均是重要环节，主要措施是提高管坯的加热均匀性，提高定心孔的精度，加长顶头均整带的长度和反锥的长度，提高顶杆与顶头在旋转过程中与轧制线的同心度。③轧管时虽会产生严重的对称性壁厚不均，但对减轻螺旋形的壁厚不均有一定的作用。因此，轧管时应轧制两道，道次之间应将荒管翻转90°。④均整过程能基本上对称性壁厚不均，但对螺旋形壁厚不均的作用甚小，因此，应提高均整机的能力。⑤傅立叶变换是研究斜轧过程壁厚不均的有效手段，这一方法也可用于其他钢管生产机组管体壁厚不均的研究。
无缝管线管主要用于井口附近输送高压油气。随着硫化氢腐蚀问题的日益严重，抗硫无缝管线管的研制迫在眉睫，而抗硫性能的好坏是关键。探讨了影响抗氢致裂纹（HIC）性能的介质与材料因素，认为Cu、Ni的加入可以提高无缝管线管材料的HIC性能，降低钢中的S含量，经喷硅钙粉处理还可降低氢鼓泡的敏感性。
随着石油和天然气开采的日益深入，开采条件复杂且处于含硫环境的油气井越来越多，硫化氢腐蚀问题非常尖锐。近年来，国内外对抗硫无缝管线管的需求不断增加。无缝管线管主要用于井口附近输送高压油气，是采用无缝管生产方式制造的没有焊缝的钢管。本文拟对抗硫无缝管线管的研制作一讨论。
1 试验方法
根据ISO3183标准，采用浸入法，在实验室冶炼7炉1 t钢锭，经过锻造、穿孔、顶管及张减制造成管，在钢管上截取20 mm×100 mm×5 mm板厚或管厚试样，将其浸入按标准规定配置的溶液中，96 h后取出并垂直轧向取截面，用金相法计算3个参量（裂纹长度率CLR、裂纹厚度率CTR、开裂敏感率CSR），以此来比较抗氢致裂纹（HIC）敏感性。
2 影响HIC性能的因素
2.1 介质因素
1） pH值。大量的研究结果表明，在pH为1～6的范围内，氢鼓泡的敏感性随pH的增加而降低，当pH＞6时，则不发生氢鼓泡［1］。
2） H2S浓度。硫化氢的浓度愈高，则氢鼓泡的敏感性愈大。
3） 氯离子。在pH 值为3.5～4.5 的范围内，Cl-的存在，使腐蚀速度增加，氢鼓泡的敏感性增加。
4） 温度。25℃时CLR ，氢鼓泡的敏感性 于25℃时，升温使腐蚀反应及氢扩散速度加快，从而氢鼓泡的敏感性增加。而高于25℃以后，由于H2S浓度的下降，反而使氢鼓泡的敏感性下降。
5） 时间。试验采用96 h作为对比，一般情况下随试验时间的增加，腐蚀程度趋向严重。
2.2 材料因素
2.2.1 化学成分的影响
在实验室冶炼了一轮根据不同级别设计的钢种，具体成分见表1，并对其进行HIC浸泡试验。从浸泡后的试样表面观察，B2、B6、B7的鼓泡面积明显多于B9、B10，裂纹敏感性指标结果见表2。从表2 可看出，B2、B6、B7 的抗HIC 性能明显劣于B9、B10。表1 中B2、B6、B7 钢种不含Cu、Ni，而B9、B10 钢种则含有Cu、Ni。由此可见，Cu、Ni 的加入，使腐蚀产物在钢的表面形成了保护膜，抑制了表面的腐蚀反应，从而降低氢的逸出，减少了氢从环境中进入钢的基体，降低氢鼓泡敏感性，增加了抗HIC 的性能，这与Oriani 的研究结果［2］ 非常吻合，而且Oriani 还指出只有加入0.2 %的Ni 及大于0.2 %的Cu才能产生效果。
非金属夹杂是金属基体内的条状氧化物、硫化物、以及脆性和塑性硅酸盐，是钢质不纯净含夹杂较多的缘故。当钢锭偏析严重时，偏析部分的非金属夹杂也更严重。
非金属夹杂影响钢的焊接性能，使可焊性降低。当钢带边缘部分存在非金属夹杂时，焊缝部位会出现裂缝和裂纹，压扁后在裂口处可见浅黄色夹杂物。
提高钢的纯净度，尽量减少夹杂，就能提高其焊接性能
孔型是由一对（或更多）轧辊车出的槽组成。钢带（轧件）通过孔型变形为一定的形状，通过一系列连续的孔型变形，成型为管筒状。对于这一个系列的孔型形状和尺寸的选择、计算和确定，并终绘制成轧辊图的整个过程叫做孔型设计。对焊管轧辊孔型设计的基本要求是：
（1） 以少的道次（即短的变形区长度）完成整个成型变形过程；
（2） 成型时产生的边缘延伸尽可能小，不致产生鼓包和褶皱；
（3） 边缘得到充分的变形，管筒对缝处没有尖嘴形；
（4） 钢带在孔型中成型稳定；
（5） 变形均匀，轧辊磨损小且均匀；
（6） 能量消耗小；
（7） 能保证焊管尺寸规格和表面质量符合标准要求；
（8） 轧辊加工方便，制造容易，孔型设计能与加加工相结合；
（9） 孔型设计具有规范化和标准化特点，能适合同种类型机组的同种规格产品；
（10） 能利用电子计算机进行辅助设计（CAD）。
